如上所述，人们开发了许多(duō)耐点腐蚀、缝隙腐蚀的不锈钢，但作為(wèi)耐蚀材料，还要求能(néng)有(yǒu)效抵抗第7章提到的应力腐蚀断裂。关于合金元素对耐点腐蚀、耐缝隙腐蚀的影响，有(yǒu)人已尝试用(yòng)公式来表明主要元素对耐腐蚀的影响，Lorenz等人在1969年发表报告说，许多(duō)不锈钢的点腐蚀電(diàn)位与钢中的％Cr+3.3(%Mo)的值密切相关。但1982年Herbsleb 分(fēn)析了多(duō)种不锈钢在1 mol/dm3 NaCl溶液中的点腐蚀電(diàn)位与％Cr+3.3(%Mo)之间的关系，结果含氮不锈钢显示％Cr+3.3(%Mo)量以上的点腐蚀電(diàn)位，特别是针对含钼钢，他(tā)提出用(yòng)％Cr+3.3(%Mo)+30(%N)作為(wèi)氮影响下的耐点腐蚀性的指数。之后，许多(duō)研究者提出了同样的公式，但氮的系数却有(yǒu)所不同，在13~30之间浮动。虽然16这个系数被广泛采用(yòng)，但是实际上最大的数值更能(néng)反映试验结果。此外，如前所述，在双相不锈钢方面，也开发出了钨添加钢，因此针对钨添加钢，计算钨的影响效果时，一般把钨当作钼的1/2来算.另外，因為(wèi)最近正在开发高锰、高氮奥氏體(tǐ)不锈钢，所以应该考虑锰对这种钢的负面效果，故有(yǒu)人提议在进行计算时应把（％Mn)加进来。
如果以点腐蚀指数（但氮的系数為(wèi)25)為(wèi)横轴，以耐应力腐蚀断裂性的主要测量标准－镍含量為(wèi)纵轴，那么市场上出售的各种不锈钢及耐蚀镍合金就可(kě)以用(yòng)图8.13表示。越位于石侧的合金，其耐点腐蚀性和耐缝隙腐蚀性越优良；尤其是在奥氏體(tǐ)不锈钢中，在图中的位置越靠右上角，其耐应力腐蚀断裂能(néng)力越强。图中的黑点表示含氮不锈钢，由此可(kě)知，通过添加氮元素，可(kě)以大量开发耐点腐蚀性、耐缝隙腐蚀性优良的奥氏體(tǐ)不锈钢。
从此图中还可(kě)以得知，由于使耐点腐蚀指数增大的合金化过程，导致了α相等异相的析出，可(kě)加工性降低，所以在市场出售的合金中，镍含量也越来越多(duō)。因此，在铁素體(tǐ)及双相不锈钢方面，开发耐点腐蚀、耐缝隙腐蚀性更优良的钢种时，面临着怎样改善加工性这样一个重要课题。而在奥氏體(tǐ)不锈钢方面，如果镍含量高的话，那么增加改善耐点腐蚀、耐缝隙腐蚀性的元素Cr、Mo等就很(hěn)容易。氮含量的升高使不锈钢的热变形抵抗能(néng)力增强，所以从制造的角度来说，氮的添加量也受到限制。现在各种表面改质法越来越先进，因此今后不仅通过改变合金的成分(fēn)，还应该通过提高表面的耐蚀能(néng)力来开发更先进的耐蚀材料。
